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2023 09-18: 三十一、闭孔泡沫铝及其夹芯结构的高温力学行为研究

2023-09-18

三十一、闭孔泡沫铝及其夹芯结构的高温力学行为研究结果和讨论⑴ 闭孔泡沫铝准静态单轴压缩平台应力随温度的变化关系如下式： σ p t =3.38*(1-T/T m ) (2.35) 式中温度取摄氏单位制，

2023 08-17: 三十、闭孔泡沫铝及其夹芯结构的高温力学行为研究

2023-08-17

三十、闭孔泡沫铝及其夹芯结构的高温力学行为研究数值模型 - 2 R-PLH模型包含三个主要参数：屈服应力 o y ,强度指数 η 和强度硬化指数 λ ,其应力应变关系如下式： σ=σ y +ηε λ

2023 08-17: 二十九、闭孔泡沫铝及其夹芯结构的高温力学行为研究

2023-08-17

二十九、闭孔泡沫铝及其夹芯结构的高温力学行为研究数值模型-1 为验证上述理论模型的正确性 ,本小节采用显式有限元方法进行数值模拟来，比较分析。有限元模型与理论模型一样

2023 08-17: 二十八、闭孔泡沫铝及其夹芯结构的高温力学行为研究

2023-08-17

二十八、闭孔泡沫铝及其夹芯结构的高温力学行为研究理论模型-4 其中 α 可定义为冲击增强因子。那么，临界长度可重新写作如下形式 L c =3m β ﹝ ( √ a+1 ） -1 ﹞ / 2 ρ 0 (2.26) 对于温

2023 08-17: 二十七、闭孔泡沫铝及其夹芯结构的高温力学行为研究

2023-08-17

二十七、闭孔泡沫铝及其夹芯结构的高温力学行为研究理论模型-3 实际上 ,均匀泡沫铝材料受到质量块高速冲击时波阵面的速度和位置随时间的变化可以直接得到： V( t ) =v 0 -σ 0 t/m

2023 08-17: 二十六、闭孔泡沫铝及其夹芯结构的高温力学行为研究

2023-08-17

二十六、闭孔泡沫铝及其夹芯结构的高温力学行为研究理论模型-2 根据应力波理论，在波阵面上，有运动学相容条件： v b ( t )=- ф ( t )ε L (2.12) 由此可以得到泡沫杆中卸载区部分的加

2023 08-17: 二十五、闭孔泡沫铝及其夹芯结构的高温力学行为研究

2023-08-17

二十五、闭孔泡沫铝及其夹芯结构的高温力学行为研究理论模型-1 本节理论模型中泡沫铝材料采用 R-P-P-L材料模型。假设一个质量为M,面密度为m的刚性质量块沿x轴方向以初速度vo撞击长

2023 07-25: 二十四、闭孔泡沫铝及其夹芯结构的高温力学行为研究

2023-07-25

二十四、闭孔泡沫铝及其夹芯结构的高温力学行为研究梯度温度场中闭孔泡沫铝的冲击行为泡沫金属材料可以在较低的几乎恒定的应力水平下通过较长的塑性变形行程耗散大量的爆炸

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